哈爾濱工業(yè)大學的研究人員探討了Ti2AlNb合金的多道次剪切旋壓工藝，并設(shè)計了三種熱處理方案調(diào)節(jié)組織和力學性能。分析了Ti2AlNb基合金在剪切旋壓和熱處理過程中的組織演變及其對力學性能的影響。相關(guān)論文以題為“Process design and microstructure-property evolution during shear spinning of Ti2AlNb-based alloy”發(fā)表在Journal of Materials Science & Technology。

　　原料Ti2AlNb合金板材成分為Ti-22Al-24Nb-0.5Mo (at.%)，直徑為150mm。在950±30℃下進行旋壓實驗。采用三種不同的方案進行兩道次剪切旋壓和后處理，不同處理工藝如下所示。

　　表1 熱處理方案及顯微組織結(jié)構(gòu)

 　　研究發(fā)現(xiàn)第一、二道次旋壓后(SP1和SP2)的顯微組織主要由B2+殘余α2相組成。SP1和SP2的B2相含量分別為95%和91%，SP1的B2相在第一道次旋壓后伸長至200μm，寬度為30μm，第二道次旋壓后進一步縮小至10μm。由于粗條狀B2相滑移邊界不足，SP1和SP2的延伸率分別從650℃時的18.3%降至8.9%和12.5%，而SP1和SP2工件的抗拉強度分別增加到1163 MPa和932MPa，高于650℃時的782 MPa。兩道次剪切旋壓B2相織構(gòu)演化為：

圖1 (a)剪切旋壓示意圖; (b) 2道次剪切旋壓過程示意圖; (c) Ti2AlNb合金剪切旋壓; (d)旋壓取樣位置示意圖

圖2 原始Ti2AlNb合金組織圖、BSE圖、TEM圖和衍射圖

圖3 不同滑移系下RD中B2相的Schmid因素包括{110}

圖4 不同滑移體系下ND中B2相的Schmid因子包括{110}

　　為了滿足后續(xù)道次剪切旋壓的要求，對SP1試樣進行了H3處理。在900℃時，SP1-H3的延伸率達到72.1%，組織為B2+粗大的初生O+針狀O+大量球化的α2相。根據(jù)使用要求，確定H1熱處理方案為960℃/2h的優(yōu)化工藝，可使旋壓工件在650℃獲得良好的綜合力學性能，組織為B2+初生O+少量沿晶初生α2相。SP2-H1試件的抗彎強度和延伸率分別為934 MPa和15.1%。

　　由于初生件中存在大量粗大且轉(zhuǎn)變不充分的B2相，導致Ti2AlNb合金在高溫(>900℃)下的熱加工性能較差，難以實現(xiàn)不經(jīng)道次間熱處理的連續(xù)多道次剪切旋壓工藝。為了提高Ti2AlNb合金多道次旋壓工藝的可旋性，在多道次剪切旋壓過程中，應(yīng)采用960℃/2h+850℃/12h的H3方案作為道次間熱處理工藝。本文為Ti2AlNb合金軸對稱空心件的熱成形和應(yīng)用提供了有效指導。（文：破風）